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下载手机APP 以往行内常用的办法是浮式起重机(以下简称浮吊)加高，经过运送船将旧的岸边集装箱起重机(以下简称岸桥)从用户码头搬回岸桥制作基地，用浮吊吊装方法对旧岸桥进行加高改造。撤除旧岸桥前后大梁总成与立柱的衔接，用大型浮吊将岸桥上部结构吊至已制作好的加高段上，将岸桥上部结构与加高段对接，再整体吊起上部结构及加高段，与岸桥下部结构的立柱对接成一体，最后再将加高后的旧岸桥用运送船运到用户码头[1]。选用浮吊加高法虽在技能上可行，但因为从用户码头转移旧岸桥到岸桥制作基地需花费高昂的运费及旧机海运绑扎费用，运送船停靠用户码头也会抢占码头的正常作业时间，搬回制作基地后还需动用大型浮吊资源，且有些老旧设备存在年头长、结构弱等缺点，经过海运运到制作基地具有很大危险。因此，这种加高办法除距岸桥制作基地很近的用户选用外，其他用户很少考虑，远隔重洋的欧美国际用户更难以施行。
自2009年第一代链板顶升式举高设备的研制成功，因其不需将岸桥运回制作基地，不占用码头泊位，也不需对码头进行特意加强及分载，而是直接作用于旧岸桥的下横梁，原地举起岸桥上部结构，彼岸桥进行加高改造[2]，越来越得到职业用户的追捧。岸桥加高高度和截腿方位都不尽相同，大多用户提出的加高要求用第一代链板顶升式举高设备都能够满意，但也有些用户提出的要求难以做到，他们要求的加高高度、截腿方位更高，抗风才能更强，这些岸桥因种种原因堵截面方位无法设置在岸桥的立柱底部，而是上说到立柱中部的联络横梁附近，由此形成第一代举高设备有用加高高度的降低，其7.5m(3个规范集装箱)的最大举高高度不是任何场合都能完成。受立柱堵截方位约束，岸桥立柱堵截方位越高则岸桥的可加高高度就越低，且第一代举高设备因为结构刚性较大，为保证链板的受力均匀，对提高支架等各部件制作精度要求都很高，制作精度的操控上比较困难。基于此，原开发的链板顶升式举高设备难以满意这部分用户的实际需求，需求再开宣布一套能满意这些要求的新式举高设备，所以另一种新式岸桥举高设备—钢绞线式举高设备应运而生。
新钢绞线式举高设备有用地处理了第一代举高设备所面临的堵截面高的瓶颈问题，极大提高了举高作业的抗风性能，满意了用户的各种岸桥加高需求，在岸桥加高范围上突破了旧有的约束，保住了客源，具有极高的经济价值。新设备具有适应性更广、效能更高、设备与调试更简单、保护和保养更便利的特点。图1为新式钢绞线式举高设备在美国洛杉矶WBCT码头初次进行加高作业的现场照片。
图1新式举高设备在美国洛杉矶WBCT码头加高
1技能内容
该技能是在岸桥加高范畴上的又一次重大创新，是对链板顶升式岸桥举高设备的一种转型升级，是彼岸桥传统的浮吊加高方法的一次颠覆。直接针对重型岸桥(2000t以上)，可在岸桥任意方位堵截，彼岸桥进行任意加高。
该技能原理清晰明了，具有很强的操作性;实用性强，能够运用到多种类似场合;加高高度能够随意改变，能适应各种需求;举高设备直接作用于岸桥下横梁，不受码头承载约束;设备可重复运用，基本适应一切岸桥，关于不同的场合，只需经过少数的修改就能投入运用。新式钢绞线式举高设备底部可任意接高，不受岸桥立柱堵截面的约束，可很好的处理第一代举高设备所遇到的加高瓶颈问题，能进行各种类型的岸桥加高。如美国洛杉矶码头、美国新泽西码头，需求在立柱联络横梁处进行截腿，第一代链板顶升式举高设备对此无能为力，此刻，新式钢绞线式举高设备就派上了用场，新举高设备选用在提高支架下部设备接高段垫高，使提高挑梁能在提高支架底部与岸桥立柱上的牛腿对应，将岸桥加高高度操控在举高设备有用行程内，不受截腿方位约束，满意了用户的要求。一起新设备在旧设备的基础上，结构用钢量减轻了约100t，自重得以大幅降低。
该新技能方案硬件主要由350t液压缸8件、液压泵站4组，钢绞线8根[3]、压梁2件、挑梁2件、提高支架2件、提高支架安稳撑4件以及立柱牛腿4个等部分组成，最大举高才能为2800t。
图2为钢绞线式举高设备各大硬件相互安置关系示意图，提高支架是承受重压的主体，它的底端固定在压梁上。钢绞线提高体系固定在提高支架上，其下端(固定端)与提高座固定联接。钢绞线是整个提高中传递力的纽带，它穿过提高座及托梁，且每两条钢绞线组成一组，平行放置，它们的一端与底部托梁锚固，另一端在顶部提高座上方处于自在状况，经过钢绞线支架对其进行导向，防止钢绞线散乱。钢绞线在液压缸的操控下能够将挑梁自在提起。挑梁处于提高架内部，其两头经过牛腿与岸桥立柱联接，以完成彼岸桥上部结构的提高。
新式钢绞线式举高设备比照第一代链板顶升式举高设备的长处有：1)新式举高设备的钢绞线相关于第一代举高设备的链板刚度小，传力更均匀，不简单呈现偏载状况，对制作精度的要求低，更便利批量制作。2)新式钢绞线式举高设备的两个压梁压在岸桥的海、陆侧下横梁上，压梁规划成规范节段，经过中心节与首尾节衔接，仅经过调整中心节的长度就可完成举高设备对不同轨距岸桥的适用，在受力上不受岸桥轨距变化的影响，箱体式压梁在设备上也更加便利。3)新设备的提高支架与压梁间可经过加高段任意调整高度，不受岸桥立柱堵截方位的约束。4)新设备的安稳扶强角度保持不变，不会因提高支架的上移对受力发生影响。5)新设备加高高度更高，达9m有用高度(4个规范集装箱)，适用性更强。6)新设备结构更简单，质量更轻，设备更便利。7)新设备原理更清晰，操控更简单，保护更便利。应用于美国洛杉矶WBCT码头岸桥加高的新式钢绞线式举高设备，在近联络横梁处的立柱进行堵截，因为堵截方位高，第一代链板式举高设备在其有用行程内无法满意彼岸桥的加高要求。应美国用户的要求，新式举高设备在运往美国加高现场前需先在实验岸桥上进行实验。在美国用户的见证下，新式举高设备成功的将2200t的重型岸桥抬起，实验获得了用户的认可。
图2新式举高设备各大部件图
2核算及附图阐明
1)针对新式钢绞线式举高设备作业工况核算，需依据加高岸桥不同部位的风荷载系数来确定其风荷载。图3为岸桥在风荷载下的基本坐标模型。风对受风物体发生的风压公式为
式中：q为作业状况核算风压，V为核算风速[4]。作业状况的风压为：q=0.613V2=245N/m2，风速v=20m/s;暴风状况的风压为：q=0.613V2=1532N/m2，风速v=50m/s。
表1、表2分别为岸桥各部件依据不同高度的受风形状系数，在风速垂直于岸桥大车和平行于岸桥大车两个方向核算下来的风荷载结果。
关于起重机结构中所运用的单根构件，风载荷的核算式为
式中：F为风载荷，A为所讨论结构部分的有用迎风面积，q为与相应规划工况对应的风压，Cf为所讨论结构部分沿着风向的风力系数[5]。
图3岸桥受风荷载示意图
2)依据举高荷载和环境荷载进行有限元分析。
①举高组织主体结构图4、图5分别为举高设备在进行举高作业时的应力、位移核算结果。由图4可知，举高设备的最大应力为255MPa，小于许用应力313MPa，应力满意要求;由图5可知，举高设备的最大位移为35mm，小于许用变形为125mm，满意要求。
图4举高设备作业应力分析
图5举高设备作业位移分析
②岸桥立柱+牛腿图6、图7分别为岸桥立柱和牛腿在进行举高作业时的应力、位移核算结果。由图6可知，举高设备的最大应力为206MPa，小于许用应力313MPa，应力满意要求;由图7可知，举高设备的最大位移为36mm，小于许用变形为100mm，满意要求。
图6岸桥立柱与牛腿应力分析
图7岸桥立柱与牛腿应力分析
3详细施行方法
1)岸桥立柱加高段及结构加强件提前制作、准备到位。
2)将需加高岸桥移至码头指定加高作业方位。
3)堵截码头与岸桥的高压供电，撤除相关电缆、电梯轨迹规范节、齿条，堵截斜梯和立柱内直梯，搭设加高段设备工艺渠道。
4)岸桥下部结构与码头锚定坑锚固。
5)丈量岸桥联络横梁水平度。
6)在岸桥立柱上指定方位设备牛腿。
7)设备举高设备主体结构，包含压梁、顶升支架、加高支架、挑梁、钢绞线提高体系等。
8)如图8所示，设备钢绞线提高体系钢丝，查看提高体系线路、零部件、限位，衔接操控体系，进行设备综合调试。
图8钢绞线提高体系示意图
9)选择适宜气候进行岸桥的举高作业。堵截岸桥立柱，岸桥上部结构抬升，到位后吊装立柱加高段，定位并与岸桥立柱焊接固定，岸桥进行结构加强。
10)作业完成后撤除举高设备。
11)岸桥加高后康复调试;直梯、斜梯、电缆等对接;电梯轨迹支架、轨迹规范节和齿条加长段设备;衔接大车等区域拆卸的机、电、液操控线路;调整高压卷盘及电缆;康复岸桥的高压供电;查看相关线路和电器元器件的设备状况，进行限位调整和程序调试。
12)岸桥加高后按要求试车、验收及移交用户。
4结语
1)新式举高设备设备便利，质量轻，运用熟练后加高速度也可大幅提高，运送便利，与传统浮吊加高和老式链板举高设备相比较效益明显;
2)新式设备举高质量大、高度高，可在底部对接垫高，彼岸桥立柱堵截方位无约束，抗风才能强，突破了各种技能障碍，能适用于绝大部分岸桥，能加高国外不能加高的岸桥，具有极强的竞争力。该新式钢绞线式举高设备主要是用来彼岸桥类产品进行加高，后续也可依据市场需求开宣布针对轨迹吊产品、场桥产品的举高设备。
(本文转载自机械与安全)
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集装箱正面吊 码头装卸 港口机械
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